前滑區主要在壁厚壓縮區只有在軋制厚壁管及大的前張力和后推力時50前滑區方發展到減徑區中，圖24為前滑區占接觸面的比例與壁厚的關系。圖24前滑區占接觸面的比例與壁厚的關系實驗證明，當連軋時在帶前張力和后推力1—帶鋼：2一鋼管的情況下，當S/D為0.1時哈夫節在軋輥輥縫處能看到若干前滑現象，在孔型頂部則有顯著的前滑2.2.3張力系數連續軋制時，各機架的出口軋制速度保持單機軋制的出口速度，即各架按自然軋制條件工作，則金屬通過各架的秒流量相等并等于單機軋制時的秒流量，此時各架之間金屬不存在張力（或推力），即前一架金屬出口速度等于后一架金屬入口速度，并保持各架單機軋制時的前后滑區的分配實際上，或者由于工藝因素的波動，或者由于工藝要求而人為設定，特別是芯棒的影響，各架連軋不可能保持自然軋制狀態，金屬同時通過多架軋機時在機架間要產生張力（或推力）。表示張力（或推力）大小的量有兩類。

　　塑性張力系數z和運動張力系數e（e）等于機架間鋼管實際張應力σ與其屈服限之比z波動在-1和+1之間，z為正，表示金屬承受張應力；x為負，表示承受壓應力（推力）；z為零，表示自然軋制。張力軋制時是否仍然保持秒流量體積等于常數呢？在c≠0的情況下，表示通過后一架的金屬秒流量體積比自然軋制時的大（F-F1），但此時計算的秒流量不是實際的秒流量，實際上金屬的秒流量仍然要保持常數否則金屬將出現拉斷或堆積，使連軋過程無法進行。產生這種變化的機理在于改變滑動區的分布（見圖25）。圖2-5張力形成機理分析假設初第i-1架，第i架處于自然軋制時，第i-1架、第i架軋機分別以轉速n4、n旋轉，沿變形區金屬水平速度曲線分別為t-1、U，軋輥圓周速度水平分量為4-1,4，其中性角分別為y1-1，y，此時機架間無張力作用。當第i架增加轉速由n…則第i架軋輥圓周速度水平分量由增加為u，這樣金屬與軋輥之間后滑區增加，造成了第i架內水平力平衡條件破壞，使金屬速度。由于入口速度的增加又導致i-1架與i架之間產生張力。如果假設第i-1架電機是剛性的，1保持不變。

　　則由于前張力的作用，破壞了第i-1架的力平衡，從而使i-1架前滑區增加，軋件速度增加，由11，中性角由y1"y'，-1.第i架由于后張力作用，使軋件入口速度比以n’旋轉時的自然軋制時要小，但比以n旋轉時的n要大，金屬速度為r-1，中性角由y減小到y。當轉變的過渡過程完成后，金屬在i1和i架中連軋呈帶張力狀態，假設此時張力小于金屬屈服限，此時，仍保持秒體積不變的條件即調速前金屬秒流量為VFV=FV=k調速后，速度發生變化，秒流量變化，但仍保持V=FVi-=FV=k2由此可見，在c≠0的情況下，由于變形區內前后滑區的自相調整，從而保持了秒流量相等的連軋條件。3鋼管連軋一般動力學方程圖26為連軋機第i架變形區作用力示意圖。哈夫節第i架軋輥自然軋制和強制軋制正壓力；第i架軋輥自然軋制和強制軋制正壓力的水平投影；第i架軋輥接觸面上自然軋制時的后滑區和前滑區摩擦力的水平投影；第i架軋輥接觸面上強制軋制時的后滑區和前滑區摩擦力的水平投影。